{"id":2335,"date":"2022-07-04T22:38:41","date_gmt":"2022-07-04T14:38:41","guid":{"rendered":"https:\/\/semitanker.com\/?p=2335"},"modified":"2022-07-04T22:38:41","modified_gmt":"2022-07-04T14:38:41","slug":"2022-cement-trailer-professional-analysis-explanation-very-professional","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/guia\/2022-remolque-de-cemento-explicacion-muy-profesional\/","title":{"rendered":"Explicaci\u00f3n del an\u00e1lisis profesional del remolque de cemento 2022 (muy profesional)"},"content":{"rendered":"

Con la popularizaci\u00f3n de la tecnolog\u00eda inform\u00e1tica, el an\u00e1lisis de elementos finitos por ordenador del remolque de cemento se ha utilizado cada vez m\u00e1s en el an\u00e1lisis de ingenier\u00eda y en el desarrollo y dise\u00f1o de productos, y el an\u00e1lisis de elementos finitos por ordenador se ha convertido en una forma eficaz y conveniente de resolver el problema de calcular y analizar datos de ingenier\u00eda grandes y complejos. En la actualidad, el an\u00e1lisis de elementos finitos por ordenador se utiliza ampliamente en muchos campos como la fabricaci\u00f3n de maquinaria, la formaci\u00f3n y el procesamiento de materiales, el desarrollo de aparatos electr\u00f3nicos y el\u00e9ctricos, la estructura del autom\u00f3vil, los materiales aeroespaciales, la defensa nacional y el dise\u00f1o militar, la ingenier\u00eda civil y la construcci\u00f3n, la construcci\u00f3n naval, la industria petroqu\u00edmica, la extracci\u00f3n de energ\u00eda, el transporte ferroviario y la investigaci\u00f3n cient\u00edfica te\u00f3rica.<\/p>\n

En esta secci\u00f3n, simulamos y analizamos el remolque de cemento de 30m3 (en adelante \"remolque de cemento\") bajo diferentes condiciones de conducci\u00f3n mediante la tecnolog\u00eda de an\u00e1lisis de elementos finitos por ordenador para verificar su resistencia.<\/p>\n

 <\/p>\n

1. Establecimiento del modelo geom\u00e9trico del remolque de cemento y del mallado de elementos finitos<\/h2>\n

En la pr\u00e1ctica, la estructura del objeto es a menudo compleja, y si el modelado se hace completamente seg\u00fan la estructura s\u00f3lida, har\u00e1 que el modelo sea m\u00e1s complicado y aumentar\u00e1 en gran medida el an\u00e1lisis computacional.<\/p>\n

En la pr\u00e1ctica, la estructura del objeto suele ser compleja, y si el modelado se hace completamente seg\u00fan la estructura s\u00f3lida, se complicar\u00e1 el modelo y aumentar\u00e1 mucho el tiempo de c\u00e1lculo y an\u00e1lisis, o incluso ser\u00e1 imposible. Por esta raz\u00f3n, al construir el modelo geom\u00e9trico de un componente, se puede reducir la dificultad y la carga de trabajo del an\u00e1lisis simplificando el modelo bajo ciertas condiciones.<\/p>\n

La carga de trabajo puede reducirse simplificando el modelo en determinadas condiciones. En este trabajo, para facilitar la modelizaci\u00f3n de un remolque de cemento de 30 m3, se realizaron los siguientes tratamientos.<\/p>\n

(1) No se tiene en cuenta la influencia de la soldadura en la estructura, se considera que la calidad de la soldadura est\u00e1 garantizada, y la soldadura y los componentes se consideran como un todo.<\/p>\n

(2) Para los agujeros de roscado, los agujeros de proceso, las leng\u00fcetas de proceso, las escaleras de subida, etc. en el veh\u00edculo, que no afecta a la resistencia global de los componentes, puede ser ignorado en el modelado.<\/p>\n

(3) Para algunas esquinas redondeadas en el proceso de procesamiento, el modelo se simplifica utilizando el m\u00e9todo de la recta en lugar de la curva.<\/p>\n

De acuerdo con la idea anterior, el modelo geom\u00e9trico del remolque de cemento de 30m3 construido por SolidWorks se muestra en la Figura 4-1.<\/p>\n

\"Modelo
Modelo geom\u00e9trico del remolque de cemento<\/figcaption><\/figure>\n

Para el an\u00e1lisis de elementos finitos se utiliz\u00f3 el software ABAQUS, y para la divisi\u00f3n de la malla se emple\u00f3 una mezcla de mallas triangulares y cuadr\u00e1ticas con un tama\u00f1o de malla de 15 mm.<\/p>\n

 <\/p>\n

2. Selecci\u00f3n de las condiciones de simulaci\u00f3n para el an\u00e1lisis de elementos finitos del remolque de cemento<\/h2>\n

De acuerdo con la situaci\u00f3n de carga real del remolque cisterna de cemento, se seleccionan cuatro condiciones de trabajo, a saber, carga completa, descarga, giro y frenado, para el an\u00e1lisis de la deformaci\u00f3n y la intensidad de la tensi\u00f3n de todo el veh\u00edculo.<\/p>\n

Las condiciones definidas para cada condici\u00f3n de trabajo simulada son las siguientes.<\/p>\n

1)Condici\u00f3n de trabajo a plena carga<\/p>\n

La carga del veh\u00edculo es: el peso propio de la estructura y 32300kg de material<\/p>\n

Las condiciones de contorno son: sujeci\u00f3n en el perno de tracci\u00f3n y suspensi\u00f3n del veh\u00edculo<\/p>\n

2)En condiciones de descarga<\/p>\n

La carga del veh\u00edculo es: el peso de la estructura, 32300kg de material y 0,2MPa de presi\u00f3n de descarga<\/p>\n

Las condiciones de contorno son: sujeci\u00f3n en el perno de tracci\u00f3n y suspensi\u00f3n del veh\u00edculo<\/p>\n

3)En condiciones de giro<\/p>\n

La carga del veh\u00edculo es: aceleraci\u00f3n hacia abajo de 1g, aceleraci\u00f3n lateral de 1g<\/p>\n

Las condiciones de contorno son: el perno de tracci\u00f3n y la suspensi\u00f3n del veh\u00edculo con retenci\u00f3n<\/p>\n

(4) En condiciones de frenado<\/p>\n

La carga del veh\u00edculo es: aceleraci\u00f3n hacia abajo 1g, aceleraci\u00f3n hacia delante 2g<\/p>\n

Las condiciones de contorno son: el perno de tracci\u00f3n y la suspensi\u00f3n del veh\u00edculo con restricciones<\/p>\n

donde el material del barril es B600, l\u00edmite el\u00e1stico \u2265 550MPa, resistencia a la tracci\u00f3n \u2265 600MPa.<\/p>\n

Material del bastidor inferior del cuerpo Q345, l\u00edmite el\u00e1stico \u2265 345MPa, resistencia a la tracci\u00f3n \u2265 490Pa; material de la cabeza Q345, l\u00edmite el\u00e1stico \u2265 345MPa, resistencia a la tracci\u00f3n \u2265 490MPa.<\/p>\n

 <\/p>\n

3. An\u00e1lisis de elementos finitos del remolque de cemento en condiciones de trabajo simuladas<\/h2>\n

An\u00e1lisis de la condici\u00f3n de plena carga<\/p>\n

La condici\u00f3n de carga completa simula el remolque de cemento que circula por la carretera a una velocidad uniforme cuando est\u00e1 completamente cargado, que soporta principalmente su propio peso y el del material cargado.<\/p>\n

La deformaci\u00f3n del desplazamiento del remolque de cemento bajo la condici\u00f3n de carga completa simulada se muestra en la Figura 4-2, y la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es<\/p>\n

La deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 10,9 mm, que se produce en los dos lados superiores del cilindro. Debido a que el tanque est\u00e1 dise\u00f1ado con 4 secciones de flexibilidad de arco circular, se permite que el tanque tenga deformaciones y cumpla con los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo es de 213 MPa, que se produce en los dos lados superiores del cilindro, y es inferior a la resistencia del material utilizado en el cilindro; la tensi\u00f3n m\u00e1xima del chasis es de 83,9 MPa, que se encuentra en la viga del bastidor detr\u00e1s del pasador de tracci\u00f3n, y es inferior a la resistencia del material utilizado en el chasis.<\/p>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima de los bajos es de 83,9 MPa, que se encuentra en el travesa\u00f1o del bastidor detr\u00e1s del pasador de tracci\u00f3n, y es inferior a la resistencia del material utilizado en los bajos. La tensi\u00f3n global del ca\u00f1\u00f3n y del bastidor de los bajos es peque\u00f1a, y el margen de seguridad es relativamente grande para cumplir los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

<\/div>\n
<\/div>\n
\"4-2
4-2 Mapa de nubes de desplazamiento en condiciones de trabajo a plena carga<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-3
4-3 Nube de tensi\u00f3n global a plena carga<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-4
4-4 Nube de tensi\u00f3n del bastidor inferior bajo carga completa<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

4. An\u00e1lisis de las condiciones de descarga<\/h2>\n

La condici\u00f3n de descarga simula la descarga del remolque de transporte de cemento cuando est\u00e1 completamente cargado, soportando el peso del veh\u00edculo y el peso del material, y presurizando el tanque en 0,2MPa.<\/p>\n

La deformaci\u00f3n de desplazamiento del remolque de cemento bajo la condici\u00f3n de descarga simulada se muestra en las figuras 4-5, y la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 16,7 mm, que se produce en la parte superior del tanque.<\/p>\n

\"4-5
4-5 Nube de desplazamiento de la condici\u00f3n de descarga<\/figcaption><\/figure>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo es de 266 MPa, que se encuentra en la parte lateral de la secci\u00f3n media del cilindro, y es inferior a la resistencia del material utilizado en el cilindro; la tensi\u00f3n m\u00e1xima del bastidor inferior de la carrocer\u00eda es de 102 MPa, que se encuentra en la primera viga transversal de la parte superior de la suspensi\u00f3n del bastidor inferior de la carrocer\u00eda, y es inferior a la resistencia del material utilizado en el bastidor inferior de la carrocer\u00eda.<\/p>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima del bastidor de los bajos es de 102 MPa, que se encuentra en el primer travesa\u00f1o de la parte superior de la suspensi\u00f3n de los bajos y es inferior a la resistencia del material utilizado para el bastidor de los bajos. La tensi\u00f3n global del barril y del bastidor de los bajos es menor y el margen de seguridad es mayor, lo que cumple los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

\"4-6
4-6 Nube de tensiones global de la condici\u00f3n de descarga<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-7
4-7 Nube de tensiones del bastidor inferior en condiciones de descarga<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

5. An\u00e1lisis de las condiciones de giro<\/h2>\n

La condici\u00f3n de giro simula la situaci\u00f3n de giro del remolque cisterna de cemento cuando est\u00e1 completamente cargado, y la aceleraci\u00f3n hacia abajo de 1g y la aceleraci\u00f3n lateral de 1g se aplican al veh\u00edculo para el an\u00e1lisis. El desplazamiento del remolque de cemento a granel bajo la condici\u00f3n de giro simulada se muestra en la Figura 4-8, y la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 12,7 mm, que se produce en la parte superior del lado del barril.<\/p>\n

\"4-8
4-8 Nube de desplazamiento de la condici\u00f3n de giro<\/figcaption><\/figure>\n

El diagrama de la nube de tensiones del remolque de carga seca en su conjunto y del bastidor inferior en condiciones de giro se muestra en las figuras 4-9 y 4-10, y la tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo<\/p>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo es de 222 MPa, que se produce en la parte inferior del extremo delantero del ca\u00f1\u00f3n y del bastidor inferior de la carrocer\u00eda, que es inferior a la resistencia del material utilizado en el ca\u00f1\u00f3n; la tensi\u00f3n m\u00e1xima del bastidor inferior de la carrocer\u00eda es de 196 MPa, que se produce en la parte del bastidor donde se instala el pasador de tracci\u00f3n, que es inferior a la resistencia del material utilizado en el bastidor inferior.<\/p>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima de los bajos es de 196 MPa, que es inferior a la resistencia del material de los bajos. La tensi\u00f3n global del ca\u00f1\u00f3n y del bastidor de los bajos es peque\u00f1a, y el margen de seguridad es grande, lo que cumple los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

\"4-9
4-9 Nube de tensi\u00f3n global en condiciones de giro<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-10
4-10 Nube de tensi\u00f3n del marco de condiciones de giro<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

6. An\u00e1lisis de las condiciones de frenado<\/h2>\n

La condici\u00f3n de frenado simula la condici\u00f3n de frenado de emergencia cuando el semirremolque cisterna de polvo est\u00e1 completamente cargado y se encuentra con una situaci\u00f3n inesperada durante el viaje. En el an\u00e1lisis, se aplica al veh\u00edculo una aceleraci\u00f3n hacia abajo de 1g y una aceleraci\u00f3n hacia delante de 2g.<\/p>\n

La deformaci\u00f3n de desplazamiento del semirremolque cisterna de polvo bajo la condici\u00f3n de frenado simulada se muestra en la figura 4-11, y la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 11,1 mm, que se encuentra en ambos lados de la parte superior del centro del cilindro.<\/p>\n

\"4-11
4-11 Mapa de la nube de desplazamiento de las condiciones de trabajo de frenado<\/figcaption><\/figure>\n

En las figuras 4-12 y 4-13 se muestran las nubes de tensi\u00f3n del bastidor general y del bastidor inferior del semirremolque cisterna de polvo en la situaci\u00f3n de frenado simulada. La tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo es de 317 MPa, que se produce en la parte inferior delantera del cuerpo del cilindro y la parte de conexi\u00f3n del bastidor inferior, que es menor que la resistencia del material utilizado para el cuerpo del cilindro; la tensi\u00f3n m\u00e1xima del bastidor inferior es de 156 MPa, que se produce en la parte de la secci\u00f3n variable delantera del bastidor inferior trasero, que es menor que la resistencia del material utilizado para el bastidor. La tensi\u00f3n global del bastidor del cilindro y del bastidor inferior es peque\u00f1a, y el margen de seguridad es grande para cumplir los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

\"4-12
4-12 Condiciones de frenado nube de tensi\u00f3n global<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-13
4-13 Nube de tensi\u00f3n del bastidor inferior en condiciones de frenado<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

7. An\u00e1lisis de la condici\u00f3n de trabajo a plena carga ajustada<\/h2>\n

La condici\u00f3n de carga completa ajustada simula la conducci\u00f3n del semirremolque cisterna de polvo en la carretera a velocidad constante cuando est\u00e1 completamente cargado, en este momento, soporta principalmente su propio peso y el peso de los materiales cargados, el desplazamiento del semirremolque cisterna de polvo se muestra en la figura 4-14, la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 12,4 mm, que aparece en los dos lados superiores del cuerpo del cilindro.<\/p>\n

 <\/p>\n

\"4-15
4-15 Nube de tensi\u00f3n global ajustada en condiciones de plena carga<\/figcaption><\/figure>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo es de 273MPa, que se encuentra en ambos lados de la parte superior del ca\u00f1\u00f3n, inferior a la resistencia del material utilizado en el ca\u00f1\u00f3n; la tensi\u00f3n m\u00e1xima del bastidor inferior es de 138MPa, que se encuentra en la viga transversal del bastidor inferior detr\u00e1s del pasador de tracci\u00f3n, inferior a la resistencia del material utilizado en el bastidor. El ca\u00f1\u00f3n y el bastidor inferior cumplen los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

\"Condici\u00f3n<\/p>\n

<\/div>\n
\"4-16
4-16 Nube de tensi\u00f3n ajustada del chasis a plena carga<\/figcaption><\/figure>\n
<\/div>\n

8. An\u00e1lisis de la condici\u00f3n de descarga despu\u00e9s del ajuste<\/h2>\n

La condici\u00f3n de descarga ajustada simula la condici\u00f3n de descarga del semirremolque cisterna de polvo cuando est\u00e1 completamente cargado, soportando el peso del veh\u00edculo y el peso del material, y presurizando 0,2MPa en el tanque.<\/p>\n

El desplazamiento del semirremolque cisterna de polvo bajo la condici\u00f3n de descarga simulada ajustada se muestra en la Figura 4-17, y la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 18,7 mm, que aparece en la parte superior del cilindro.<\/p>\n

\"4-17
4-17 Nube de desplazamiento de la condici\u00f3n de descarga despu\u00e9s del ajuste<\/figcaption><\/figure>\n

Las nubes de tensi\u00f3n del semirremolque cisterna de polvo en su conjunto y del bastidor inferior en la situaci\u00f3n de descarga simulada despu\u00e9s del ajuste se muestran en las figuras 4-18 y 4-19.<\/p>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo es de 300 MPa, que se encuentra en la parte trasera del ca\u00f1\u00f3n y es inferior a la resistencia del material utilizado en el ca\u00f1\u00f3n.<\/p>\n

La tensi\u00f3n m\u00e1xima del bastidor inferior es de 152 MPa, que se encuentra en el soporte lateral de refuerzo del extremo delantero del bastidor inferior, y es inferior a la resistencia del material utilizado en el bastidor inferior. Tanto el ca\u00f1\u00f3n como el bastidor inferior cumplen los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

\"4-18
4-18 Nube de tensi\u00f3n global de la condici\u00f3n de descarga despu\u00e9s del ajuste<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-19
4-19 Nube de tensiones del bastidor inferior ajustada despu\u00e9s de la descarga<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

9. An\u00e1lisis del estado de giro tras el ajuste<\/h2>\n

La condici\u00f3n de giro ajustada simula la condici\u00f3n de giro del semirremolque cisterna de polvo cuando est\u00e1 completamente cargado, y se aplica al veh\u00edculo una aceleraci\u00f3n hacia abajo de 1g y una aceleraci\u00f3n lateral de 1g durante el an\u00e1lisis.<\/p>\n

El desplazamiento del semirremolque cisterna de polvo bajo la condici\u00f3n de giro simulado ajustado se muestra en las figuras 4-20, y la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 14,7 mm, que se produce en la parte superior del lado medio del cilindro.<\/p>\n

\"4-20
4-20 Nube de desplazamiento del estado de giro despu\u00e9s del ajuste<\/figcaption><\/figure>\n

La nube de tensiones del semirremolque cisterna de polvo en su conjunto y del bastidor inferior en la situaci\u00f3n de giro simulada despu\u00e9s del ajuste se muestra en las figuras 4-21 y 4-22. La tensi\u00f3n m\u00e1xima del veh\u00edculo es de 277 MPa, que se encuentra en la parte inferior del extremo delantero del ca\u00f1\u00f3n y en la parte de conexi\u00f3n del bastidor inferior, y es inferior a la resistencia del material utilizado para el ca\u00f1\u00f3n. El ca\u00f1\u00f3n y los bajos cumplen los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

\"4-21
4-21 Nube de tensi\u00f3n global tras el ajuste de la condici\u00f3n de giro<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-22
4-22 Nube de tensiones del bastidor inferior tras el ajuste de la condici\u00f3n de giro<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

10. An\u00e1lisis de las condiciones de frenado tras el ajuste<\/h2>\n

La condici\u00f3n de frenado ajustada simula la condici\u00f3n de frenado de emergencia cuando el semirremolque cisterna de polvo est\u00e1 completamente cargado y se encuentra con una situaci\u00f3n inesperada en el proceso de desplazamiento. En el an\u00e1lisis, se aplican al veh\u00edculo 1g de aceleraci\u00f3n hacia abajo y 2g de aceleraci\u00f3n hacia delante.<\/p>\n

El desplazamiento del semirremolque cisterna de polvo bajo la condici\u00f3n de frenado ajustado se muestra en la Figura 4-23, y la deformaci\u00f3n m\u00e1xima es de 13,5 mm, que aparece en ambos lados de la parte superior del centro del cilindro.<\/p>\n

\"4-23
4-23 Nube de desplazamiento de la condici\u00f3n de frenado despu\u00e9s del ajuste<\/figcaption><\/figure>\n

El diagrama de la nube de tensiones del semirremolque cisterna de polvo en su conjunto y del bastidor inferior en la situaci\u00f3n de frenado simulada despu\u00e9s del ajuste se muestra en las figuras 4-24 y 4-25.<\/p>\n

Es menor que la resistencia del material utilizado en el bastidor inferior. Tanto el ca\u00f1\u00f3n como el bastidor inferior cumplen los requisitos de dise\u00f1o.<\/p>\n

\"4-24
4-24 Nube de tensi\u00f3n global del estado de frenado despu\u00e9s del ajuste<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-25
4-25 Nube de tensi\u00f3n del pedalier en condiciones de frenado ajustadas<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

Resumen<\/strong><\/p>\n

(1) Este cap\u00edtulo simula y analiza el desplazamiento y la distribuci\u00f3n de esfuerzos del semirremolque cisterna de polvo en condiciones de carga completa, condiciones de descarga, condiciones de giro y condiciones de frenado.<\/p>\n

Desplazamiento y distribuci\u00f3n de tensiones; a trav\u00e9s del an\u00e1lisis, se observa que la deformaci\u00f3n y las tensiones del veh\u00edculo en las cuatro condiciones de trabajo cumplen los requisitos de dise\u00f1o, y hay un margen de seguridad relativamente grande, por lo que se puede continuar con el dise\u00f1o ligero.<\/p>\n

(2) De acuerdo con los resultados del an\u00e1lisis preliminar, se redujo el grosor del barril y del alma del bastidor inferior de la carrocer\u00eda y de la placa del ala, y el re<\/p>\n

Se analizaron cuatro tipos de condiciones de trabajo simuladas, y la deformaci\u00f3n y la tensi\u00f3n del veh\u00edculo despu\u00e9s del adelgazamiento cumplieron con los requisitos de dise\u00f1o, y el peso se redujo en 400 kg en comparaci\u00f3n con el dise\u00f1o original, con una relaci\u00f3n de reducci\u00f3n de peso de 5%, que logr\u00f3 el prop\u00f3sito de ligereza.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Con la popularizaci\u00f3n de la tecnolog\u00eda inform\u00e1tica, el an\u00e1lisis de elementos finitos por ordenador del remolque de cemento se ha utilizado cada vez m\u00e1s en el an\u00e1lisis de ingenier\u00eda y en el desarrollo y dise\u00f1o de productos, y el an\u00e1lisis de elementos finitos por ordenador se ha convertido en una forma eficaz y c\u00f3moda de resolver el problema de calcular y analizar datos de ingenier\u00eda grandes y complejos. En la actualidad, el...<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":2349,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_seopress_robots_primary_cat":"none","_seopress_titles_title":"","_seopress_titles_desc":"","_seopress_robots_index":"","_kad_post_transparent":"","_kad_post_title":"","_kad_post_layout":"","_kad_post_sidebar_id":"","_kad_post_content_style":"","_kad_post_vertical_padding":"","_kad_post_feature":"","_kad_post_feature_position":"","_kad_post_header":false,"_kad_post_footer":false,"footnotes":""},"categories":[15],"tags":[],"class_list":["post-2335","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-guide"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2335","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2335"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2335\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media\/2349"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2335"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2335"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2335"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}