{"id":2335,"date":"2022-07-04T22:38:41","date_gmt":"2022-07-04T14:38:41","guid":{"rendered":"https:\/\/semitanker.com\/?p=2335"},"modified":"2022-07-04T22:38:41","modified_gmt":"2022-07-04T14:38:41","slug":"2022-cement-trailer-professional-analysis-explanation-very-professional","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/guide\/2022-remorque-en-ciment-analyse-explication-tres-professionnelle\/","title":{"rendered":"Explication de l'analyse professionnelle de la remorque de ciment en 2022 (tr\u00e8s professionnelle)"},"content":{"rendered":"

Avec la popularisation de la technologie informatique, l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis par ordinateur des remorques en ciment est de plus en plus utilis\u00e9e dans l'analyse technique et le d\u00e9veloppement et la conception de produits. L'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis par ordinateur est devenue un moyen efficace et pratique de r\u00e9soudre le probl\u00e8me du calcul et de l'analyse de donn\u00e9es techniques importantes et complexes. Actuellement, l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis est largement utilis\u00e9e dans de nombreux domaines tels que la fabrication de machines, le formage et le traitement des mat\u00e9riaux, le d\u00e9veloppement d'appareils \u00e9lectroniques et \u00e9lectriques, la structure automobile, les mat\u00e9riaux a\u00e9rospatiaux, la d\u00e9fense nationale et la conception militaire, le g\u00e9nie civil et la construction, la construction navale, l'industrie p\u00e9trochimique, l'extraction d'\u00e9nergie, le transport ferroviaire et la recherche scientifique th\u00e9orique.<\/p>\n

Dans cette section, nous simulons et analysons la remorque \u00e0 ciment de 30 m3 (ci-apr\u00e8s d\u00e9nomm\u00e9e \"remorque \u00e0 ciment\") dans diff\u00e9rentes conditions de conduite au moyen de la technologie d'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis sur ordinateur afin de v\u00e9rifier sa r\u00e9sistance.<\/p>\n

 <\/p>\n

1. \u00c9tablissement du mod\u00e8le g\u00e9om\u00e9trique de la remorque \u00e0 ciment et maillage par \u00e9l\u00e9ments finis<\/h2>\n

Dans la pratique, la structure de l'objet est souvent complexe, et si la mod\u00e9lisation est faite enti\u00e8rement selon la structure solide, cela rendra le mod\u00e8le plus compliqu\u00e9 et augmentera consid\u00e9rablement l'analyse informatique.<\/p>\n

Dans la pratique, la structure de l'objet est souvent complexe, et si la mod\u00e9lisation est faite enti\u00e8rement selon la structure solide, cela rendra le mod\u00e8le plus compliqu\u00e9 et augmentera consid\u00e9rablement le temps de calcul et d'analyse, voire m\u00eame impossible. Pour cette raison, lors de la construction du mod\u00e8le g\u00e9om\u00e9trique d'un composant, la difficult\u00e9 et la charge de travail de l'analyse peuvent \u00eatre r\u00e9duites en simplifiant le mod\u00e8le sous certaines conditions.<\/p>\n

La charge de travail peut \u00eatre r\u00e9duite en simplifiant le mod\u00e8le dans certaines conditions. Dans cet article, afin de faciliter la mod\u00e9lisation d'une remorque \u00e0 ciment de 30m3, les traitements suivants ont \u00e9t\u00e9 effectu\u00e9s.<\/p>\n

(1) L'influence de la soudure sur la structure n'est pas consid\u00e9r\u00e9e, la qualit\u00e9 de la soudure est consid\u00e9r\u00e9e comme garantie, et la soudure et les composants sont consid\u00e9r\u00e9s comme un tout.<\/p>\n

(2) Pour les trous de filetage, les trous de traitement, les ergots de traitement, les \u00e9chelles d'escalade, etc. sur le v\u00e9hicule, qui n'affectent pas la r\u00e9sistance globale des composants, peuvent \u00eatre ignor\u00e9s dans la mod\u00e9lisation.<\/p>\n

(3) Pour certains coins arrondis dans le processus de traitement, le mod\u00e8le est simplifi\u00e9 en utilisant la m\u00e9thode des droites au lieu des courbes.<\/p>\n

Selon l'id\u00e9e ci-dessus, le mod\u00e8le g\u00e9om\u00e9trique de la remorque \u00e0 ciment de 30m3 construit par SolidWorks est pr\u00e9sent\u00e9 dans les Figures 4-1.<\/p>\n

\"Mod\u00e8le
Mod\u00e8le g\u00e9om\u00e9trique de la remorque \u00e0 ciment<\/figcaption><\/figure>\n

Le logiciel ABAQUS a \u00e9t\u00e9 utilis\u00e9 pour l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis, et un m\u00e9lange de mailles triangulaires et quadratiques avec une taille de maille de 15 mm a \u00e9t\u00e9 utilis\u00e9 pour la division du maillage.<\/p>\n

 <\/p>\n

2. S\u00e9lection des conditions de simulation pour l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis des remorques en ciment<\/h2>\n

Selon la situation de charge r\u00e9elle de la remorque-citerne de ciment, quatre conditions de travail, \u00e0 savoir la pleine charge, le d\u00e9chargement, le virage et le freinage, sont s\u00e9lectionn\u00e9es pour l'analyse de la d\u00e9formation et de l'intensit\u00e9 de la contrainte de l'ensemble du v\u00e9hicule.<\/p>\n

Les conditions d\u00e9finies pour chaque condition de travail simul\u00e9e sont les suivantes.<\/p>\n

1) Condition de travail \u00e0 pleine charge<\/p>\n

La charge sur le v\u00e9hicule est la suivante : le poids propre de la structure et 32300kg de mat\u00e9riel.<\/p>\n

Les conditions aux limites sont : la retenue au niveau de l'axe de traction et la suspension du v\u00e9hicule.<\/p>\n

2) Dans des conditions de d\u00e9chargement<\/p>\n

La charge sur le v\u00e9hicule est : le poids de la structure, 32300kg de mat\u00e9riel et une pression de d\u00e9chargement de 0.2MPa<\/p>\n

Les conditions aux limites sont : la retenue au niveau de l'axe de traction et la suspension du v\u00e9hicule.<\/p>\n

3) Dans les conditions de tournage<\/p>\n

La charge sur le v\u00e9hicule est la suivante : acc\u00e9l\u00e9ration de 1g vers le bas, acc\u00e9l\u00e9ration de 1g vers le c\u00f4t\u00e9.<\/p>\n

Les conditions aux limites sont : la cheville de traction et la suspension du v\u00e9hicule avec retenue<\/p>\n

(4) Dans des conditions de freinage<\/p>\n

La charge sur le v\u00e9hicule est : acc\u00e9l\u00e9ration de 1g vers le bas, acc\u00e9l\u00e9ration de 2g vers l'avant.<\/p>\n

Les conditions aux limites sont : la cheville de traction et la suspension du v\u00e9hicule avec des contraintes<\/p>\n

o\u00f9 le mat\u00e9riau du canon est B600, limite d'\u00e9lasticit\u00e9 \u2265 550MPa, r\u00e9sistance \u00e0 la traction \u2265 600MPa.<\/p>\n

Mat\u00e9riau du ch\u00e2ssis du corps Q345, limite d'\u00e9lasticit\u00e9 \u2265 345MPa, r\u00e9sistance \u00e0 la traction \u2265 490Pa ; mat\u00e9riau de la t\u00eate Q345, limite d'\u00e9lasticit\u00e9 \u2265 345MPa, r\u00e9sistance \u00e0 la traction \u2265 490MPa.<\/p>\n

 <\/p>\n

3. Analyse par \u00e9l\u00e9ments finis des conditions de travail simul\u00e9es d'une remorque \u00e0 ciment<\/h2>\n

Analyse de la condition de pleine charge<\/p>\n

La condition de pleine charge simule la remorque porteuse de ciment roulant sur la route \u00e0 une vitesse uniforme lorsqu'elle est enti\u00e8rement charg\u00e9e, qui supporte principalement son propre poids et le poids du mat\u00e9riau charg\u00e9.<\/p>\n

La figure 4-2 montre la d\u00e9formation du d\u00e9placement de la remorque-citerne \u00e0 ciment dans les conditions simul\u00e9es de pleine charge, et la d\u00e9formation maximale est la suivante<\/p>\n

La d\u00e9formation maximale est de 10,9 mm, qui se produit dans les deux c\u00f4t\u00e9s sup\u00e9rieurs du cylindre. \u00c9tant donn\u00e9 que le r\u00e9servoir est con\u00e7u avec 4 sections de flexibilit\u00e9 en arc de cercle, le r\u00e9servoir est autoris\u00e9 \u00e0 avoir une d\u00e9formation et \u00e0 r\u00e9pondre aux exigences de conception.<\/p>\n

La contrainte maximale du v\u00e9hicule est de 213MPa, elle se situe au niveau des deux c\u00f4t\u00e9s sup\u00e9rieurs du cylindre et est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le cylindre ; la contrainte maximale du ch\u00e2ssis est de 83,9MPa, elle se situe au niveau de la poutre du cadre derri\u00e8re la tige de traction et est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le ch\u00e2ssis.<\/p>\n

La contrainte maximale du soubassement est de 83,9 MPa, situ\u00e9e au niveau de la traverse du ch\u00e2ssis, derri\u00e8re l'axe de traction, et est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le soubassement. La contrainte globale du baril et du ch\u00e2ssis est faible, et la marge de s\u00e9curit\u00e9 est relativement importante pour r\u00e9pondre aux exigences de conception.<\/p>\n

<\/div>\n
<\/div>\n
\"4-2
4-2 Carte du nuage de d\u00e9placement en condition de travail \u00e0 pleine charge<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-3
4-3 Nuage de contraintes globales en pleine charge<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-4
4-4 Nuage de contraintes du cadre inf\u00e9rieur sous pleine charge<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

4. Analyse des conditions de d\u00e9chargement<\/h2>\n

La condition de d\u00e9chargement simule le d\u00e9chargement de la remorque de transport de ciment lorsqu'elle est enti\u00e8rement charg\u00e9e, en supportant le poids du v\u00e9hicule et le poids du mat\u00e9riau, et en pressurisant le r\u00e9servoir de 0,2MPa.<\/p>\n

La d\u00e9formation du d\u00e9placement de la remorque \u00e0 ciment dans les conditions de d\u00e9chargement simul\u00e9es est illustr\u00e9e aux Figures 4-5, et la d\u00e9formation maximale est de 16,7 mm, qui se produit dans la partie sup\u00e9rieure de la citerne.<\/p>\n

\"4-5
4-5 Nuage de d\u00e9placement de la condition de d\u00e9chargement<\/figcaption><\/figure>\n

La contrainte maximale du v\u00e9hicule est de 266 MPa, situ\u00e9e au niveau de la partie lat\u00e9rale de la section centrale du cylindre, et est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le cylindre ; la contrainte maximale du cadre inf\u00e9rieur de la caisse est de 102 MPa, situ\u00e9e au niveau de la premi\u00e8re traverse de la partie sup\u00e9rieure de la suspension du cadre inf\u00e9rieur de la caisse, et est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le cadre inf\u00e9rieur de la caisse.<\/p>\n

La contrainte maximale du cadre du soubassement est de 102MPa, situ\u00e9e au niveau de la premi\u00e8re traverse de la partie sup\u00e9rieure de la suspension du soubassement et est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 pour le cadre du soubassement. La contrainte globale du tonneau et du cadre du soubassement est plus faible et la marge de s\u00e9curit\u00e9 est plus grande, ce qui r\u00e9pond aux exigences de conception.<\/p>\n

\"4-6
4-6 Nuage de contraintes global de la condition de d\u00e9chargement<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-7
4-7 Nuage de contraintes du cadre inf\u00e9rieur en condition de d\u00e9chargement<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

5. Analyse de l'\u00e9tat des virages<\/h2>\n

La condition de virage simule la situation de virage de la remorque-citerne de ciment lorsqu'elle est enti\u00e8rement charg\u00e9e, et l'acc\u00e9l\u00e9ration descendante de 1g et l'acc\u00e9l\u00e9ration lat\u00e9rale de 1g sont appliqu\u00e9es au v\u00e9hicule pour l'analyse. Le d\u00e9placement de la remorque de ciment en vrac dans la condition de virage simul\u00e9e est illustr\u00e9 \u00e0 la figure 4-8, et la d\u00e9formation maximale est de 12,7 mm, qui se produit \u00e0 la partie sup\u00e9rieure du c\u00f4t\u00e9 du baril.<\/p>\n

\"4-8
4-8 Nuage de d\u00e9placement en condition de virage<\/figcaption><\/figure>\n

Le diagramme du nuage de contraintes de l'ensemble de la remorque pour vrac sec et du cadre inf\u00e9rieur dans les conditions de virage est pr\u00e9sent\u00e9 aux figures 4-9 et 4-10, et la contrainte maximale du v\u00e9hicule<\/p>\n

La contrainte maximale du v\u00e9hicule est de 222MPa, qui se produit \u00e0 la partie inf\u00e9rieure de l'extr\u00e9mit\u00e9 avant du barillet et du cadre inf\u00e9rieur de la carrosserie, ce qui est inf\u00e9rieur \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le barillet ; la contrainte maximale du cadre inf\u00e9rieur de la carrosserie est de 196MPa, qui se produit \u00e0 la partie du cadre o\u00f9 est install\u00e9e la goupille de traction, ce qui est inf\u00e9rieur \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le cadre inf\u00e9rieur.<\/p>\n

La contrainte maximale du soubassement est de 196MPa, ce qui est inf\u00e9rieur \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau du soubassement. La contrainte globale du baril et du ch\u00e2ssis est faible, et la marge de s\u00e9curit\u00e9 est importante, ce qui r\u00e9pond aux exigences de conception.<\/p>\n

\"4-9
4-9 Nuage de contraintes global en condition de tournage<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-10
4-10 Nuage de contraintes du cadre des conditions de tournage<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

6. Analyse des conditions de freinage<\/h2>\n

La condition de freinage simule la condition de freinage d'urgence lorsque la semi-remorque-citerne de poudre est enti\u00e8rement charg\u00e9e et rencontre une situation inattendue pendant le trajet. Dans l'analyse, une acc\u00e9l\u00e9ration vers le bas de 1g et une acc\u00e9l\u00e9ration vers l'avant de 2g sont appliqu\u00e9es au v\u00e9hicule.<\/p>\n

La figure 4-11 montre la d\u00e9formation du d\u00e9placement de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre dans les conditions de freinage simul\u00e9es, et la d\u00e9formation maximale est de 11,1 mm, situ\u00e9e de part et d'autre de la partie sup\u00e9rieure du milieu du cylindre.<\/p>\n

\"4-11
4-11 Carte du nuage de d\u00e9placement des conditions de fonctionnement du freinage<\/figcaption><\/figure>\n

Les nuages de contraintes de l'ensemble et du soubassement de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre dans la situation de freinage simul\u00e9e sont pr\u00e9sent\u00e9s aux figures 4-12 et 4-13. La contrainte maximale du v\u00e9hicule est de 317MPa, qui se produit au niveau de la partie inf\u00e9rieure avant du corps du cylindre et de la partie de connexion du soubassement, ce qui est inf\u00e9rieur \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 pour le corps du cylindre ; la contrainte maximale du soubassement est de 156MPa, qui se produit au niveau de la partie de section variable avant du soubassement arri\u00e8re, ce qui est inf\u00e9rieur \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 pour le ch\u00e2ssis. La contrainte globale du corps du cylindre et du ch\u00e2ssis est faible, et la marge de s\u00e9curit\u00e9 est importante pour r\u00e9pondre aux exigences de conception.<\/p>\n

\"4-12
4-12 Conditions de freinage - nuage de contraintes global<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-13
4-13 Nuage de contraintes du cadre inf\u00e9rieur en condition de freinage<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

7. Analyse de la condition de travail \u00e0 pleine charge ajust\u00e9e<\/h2>\n

La condition ajust\u00e9e de pleine charge simule la semi-remorque citerne de poudre roulant sur la route \u00e0 vitesse constante lorsqu'elle est enti\u00e8rement charg\u00e9e, \u00e0 ce moment, elle supporte principalement son propre poids et le poids des mat\u00e9riaux charg\u00e9s, le d\u00e9placement de la semi-remorque citerne de poudre est montr\u00e9 dans la Figure 4-14, la d\u00e9formation maximale est de 12,4 mm, qui appara\u00eet dans les deux c\u00f4t\u00e9s sup\u00e9rieurs du corps du cylindre.<\/p>\n

 <\/p>\n

\"4-15
4-15 Nuage de contraintes globales en condition de pleine charge ajust\u00e9e<\/figcaption><\/figure>\n

La contrainte maximale du v\u00e9hicule est de 273MPa, situ\u00e9e des deux c\u00f4t\u00e9s de la partie sup\u00e9rieure du tonneau, inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le tonneau ; la contrainte maximale du ch\u00e2ssis est de 138MPa, situ\u00e9e au niveau de la traverse du ch\u00e2ssis derri\u00e8re la goupille de traction, inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le ch\u00e2ssis. Le baril et le cadre du soubassement sont conformes aux exigences de conception.<\/p>\n

\"Nuage<\/p>\n

<\/div>\n
\"4-16
4-16 Nuage de contraintes de ch\u00e2ssis \u00e0 pleine charge ajust\u00e9<\/figcaption><\/figure>\n
<\/div>\n

8. Analyse des conditions de d\u00e9chargement apr\u00e8s ajustement<\/h2>\n

La condition de d\u00e9chargement ajust\u00e9e simule la condition de d\u00e9chargement de la semi-remorque-citerne de poudre lorsqu'elle est enti\u00e8rement charg\u00e9e, en supportant le poids du v\u00e9hicule et le poids du mat\u00e9riau, et en appliquant une pression de 0,2MPa dans la citerne.<\/p>\n

Le d\u00e9placement de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre dans les conditions de d\u00e9chargement simul\u00e9es ajust\u00e9es est illustr\u00e9 \u00e0 la figure 4-17, et la d\u00e9formation maximale est de 18,7 mm, qui appara\u00eet au sommet du cylindre.<\/p>\n

\"4-17
4-17 Nuage de d\u00e9placement de la condition de d\u00e9chargement apr\u00e8s ajustement<\/figcaption><\/figure>\n

Les nuages de contraintes de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre dans son ensemble et du cadre inf\u00e9rieur dans la situation de d\u00e9chargement simul\u00e9e apr\u00e8s ajustement sont illustr\u00e9s aux figures 4-18 et 4-19.<\/p>\n

La contrainte maximale du v\u00e9hicule est de 300MPa, situ\u00e9e \u00e0 l'arri\u00e8re du canon et inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le canon.<\/p>\n

La contrainte maximale du cadre inf\u00e9rieur est de 152MPa, situ\u00e9e au niveau du support lat\u00e9ral de renforcement de l'extr\u00e9mit\u00e9 avant du cadre inf\u00e9rieur, et est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le cadre inf\u00e9rieur. Le canon et le ch\u00e2ssis inf\u00e9rieur r\u00e9pondent tous deux aux exigences de conception.<\/p>\n

\"4-18
4-18 Nuage de contraintes global de la condition de d\u00e9chargement apr\u00e8s ajustement<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-19
4-19 Nuage de contraintes ajust\u00e9 du cadre inf\u00e9rieur apr\u00e8s le d\u00e9chargement<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

9. Analyse de l'\u00e9tat du tournage apr\u00e8s le r\u00e9glage<\/h2>\n

La condition de virage ajust\u00e9e simule la condition de virage de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre lorsqu'elle est enti\u00e8rement charg\u00e9e, et une acc\u00e9l\u00e9ration vers le bas de 1g et une acc\u00e9l\u00e9ration lat\u00e9rale de 1g sont appliqu\u00e9es au v\u00e9hicule pendant l'analyse.<\/p>\n

Le d\u00e9placement de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre dans les conditions de virage simul\u00e9 ajust\u00e9 est illustr\u00e9 aux figures 4-20, et la d\u00e9formation maximale est de 14,7 mm, qui se produit dans la partie sup\u00e9rieure du c\u00f4t\u00e9 central du cylindre.<\/p>\n

\"4-20
4-20 Nuage de d\u00e9placement de l'\u00e9tat de rotation apr\u00e8s r\u00e9glage<\/figcaption><\/figure>\n

Le nuage de contraintes de l'ensemble de la semi-remorque citerne \u00e0 poudre et du soubassement dans la situation de virage simul\u00e9e apr\u00e8s r\u00e9glage est pr\u00e9sent\u00e9 aux figures 4-21 et 4-22. La contrainte maximale du v\u00e9hicule est de 277MPa, ce qui est situ\u00e9 \u00e0 la partie inf\u00e9rieure de l'extr\u00e9mit\u00e9 avant du baril et \u00e0 la partie de connexion du soubassement, et est inf\u00e9rieur \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 pour le baril. Le tonneau et le soubassement sont conformes aux exigences de conception.<\/p>\n

\"4-21
4-21 Nuage de contraintes global apr\u00e8s ajustement de la condition de rotation<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-22
4-22 Nuage de contraintes du cadre inf\u00e9rieur apr\u00e8s r\u00e9glage de la condition de rotation<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

10. Analyse des conditions de freinage apr\u00e8s r\u00e9glage<\/h2>\n

La condition de freinage ajust\u00e9e simule la condition de freinage d'urgence lorsque la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre est enti\u00e8rement charg\u00e9e et rencontre une situation inattendue au cours du d\u00e9placement. Dans l'analyse, une acc\u00e9l\u00e9ration de 1g vers le bas et une acc\u00e9l\u00e9ration de 2g vers l'avant sont appliqu\u00e9es au v\u00e9hicule.<\/p>\n

Le d\u00e9placement de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre dans la condition de freinage ajust\u00e9e est montr\u00e9 dans la figure 4-23, et la d\u00e9formation maximale est de 13,5 mm, qui appara\u00eet dans les deux c\u00f4t\u00e9s de la partie sup\u00e9rieure du milieu du cylindre.<\/p>\n

\"4-23
4-23 Nuage de d\u00e9placement de la condition de freinage apr\u00e8s r\u00e9glage<\/figcaption><\/figure>\n

Le diagramme du nuage de contraintes de l'ensemble de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre et du soubassement dans la situation de freinage simul\u00e9e apr\u00e8s ajustement est pr\u00e9sent\u00e9 aux figures 4-24 et 4-25.<\/p>\n

Elle est inf\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance du mat\u00e9riau utilis\u00e9 dans le cadre du soubassement. Le baril et le ch\u00e2ssis r\u00e9pondent tous deux aux exigences de conception.<\/p>\n

\"4-24
4-24 Nuage de contraintes global de la condition de freinage apr\u00e8s ajustement<\/figcaption><\/figure>\n
\"4-25
4-25 Nuage de contraintes du p\u00e9dalier en condition de freinage ajust\u00e9<\/figcaption><\/figure>\n

 <\/p>\n

R\u00e9sum\u00e9<\/strong><\/p>\n

(1) Ce chapitre simule et analyse le d\u00e9placement et la r\u00e9partition des contraintes de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre dans des conditions de pleine charge, de d\u00e9chargement, de virage et de freinage.<\/p>\n

D\u00e9placement et r\u00e9partition des contraintes ; l'analyse permet de constater que la d\u00e9formation et les contraintes du v\u00e9hicule dans les quatre conditions de travail r\u00e9pondent aux exigences de conception, et qu'il existe une marge de s\u00e9curit\u00e9 relativement importante, de sorte que la conception l\u00e9g\u00e8re peut \u00eatre poursuivie.<\/p>\n

(2) D'apr\u00e8s les r\u00e9sultats de l'analyse pr\u00e9liminaire, l'\u00e9paisseur du baril, de l'\u00e2me du soubassement de la carrosserie et de la plaque de l'aile a \u00e9t\u00e9 r\u00e9duite, et le re<\/p>\n

Quatre types de conditions de travail simul\u00e9es ont \u00e9t\u00e9 analys\u00e9s, et la d\u00e9formation et la contrainte du v\u00e9hicule apr\u00e8s l'amincissement ont satisfait aux exigences de conception, et le poids a \u00e9t\u00e9 r\u00e9duit de 400 kg par rapport \u00e0 la conception originale, avec un rapport de r\u00e9duction de poids de 5%, ce qui a atteint l'objectif de l\u00e9g\u00e8ret\u00e9.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Avec la popularisation de la technologie informatique, l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis de la remorque en ciment a \u00e9t\u00e9 de plus en plus largement utilis\u00e9e dans l'analyse technique et le d\u00e9veloppement et la conception de produits, et l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis est devenue un moyen efficace et pratique de r\u00e9soudre le probl\u00e8me du calcul et de l'analyse de donn\u00e9es techniques complexes et de grande taille. Actuellement, l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis...<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":2349,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_seopress_robots_primary_cat":"none","_seopress_titles_title":"","_seopress_titles_desc":"","_seopress_robots_index":"","_kad_post_transparent":"","_kad_post_title":"","_kad_post_layout":"","_kad_post_sidebar_id":"","_kad_post_content_style":"","_kad_post_vertical_padding":"","_kad_post_feature":"","_kad_post_feature_position":"","_kad_post_header":false,"_kad_post_footer":false,"footnotes":""},"categories":[15],"tags":[],"class_list":["post-2335","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-guide"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2335","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2335"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2335\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media\/2349"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2335"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2335"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2335"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}