{"id":2390,"date":"2022-07-10T22:44:03","date_gmt":"2022-07-10T14:44:03","guid":{"rendered":"https:\/\/semitanker.com\/?p=2390"},"modified":"2022-07-10T22:44:03","modified_gmt":"2022-07-10T14:44:03","slug":"design-and-finite-element-analysis-of-tank-body-of-cement-trailer","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/guide\/analyse-de-la-conception-et-des-elements-finis-dune-remorque-en-beton-arme\/","title":{"rendered":"Conception et analyse par \u00e9l\u00e9ments finis du corps de r\u00e9servoir d'une remorque \u00e0 ciment"},"content":{"rendered":"

1. Conception de la structure du r\u00e9servoir<\/h2>\n

La citerne de la remorque \u00e0 ciment comprend une t\u00eate avant, une t\u00eate arri\u00e8re et un joint de citerne \u00e0 sections multiples.<\/p>\n

Sur la figure 4, par exemple, la cuve \"double bac\" est \u00e9quip\u00e9e d'un angle de 13\u00b0 ou 14\u00b0, principalement pour r\u00e9pondre \u00e0 l'angle requis pour que le mat\u00e9riau atteigne l'\u00e9tat de fluidisation. Parmi eux, le r\u00e9servoir 1 et le r\u00e9servoir 5 et l'extr\u00e9mit\u00e9 de la t\u00eate, la section transversale du r\u00e9servoir est ronde pour faciliter l'aboutement entre la t\u00eate et le r\u00e9servoir ; parce que la direction avant et arri\u00e8re du r\u00e9servoir a une inclinaison particuli\u00e8re et la largeur du r\u00e9servoir ne doit pas d\u00e9passer 2,5 m, ce qui rend le reste du corps du r\u00e9servoir entre la conception de la section transversale circulaire longue, c'est-\u00e0-dire, la section transversale du corps du r\u00e9servoir se compose de quatre segments d'arc, la partie sup\u00e9rieure et inf\u00e9rieure de la section transversale est un arc \u00e9quidistant, et les deux c\u00f4t\u00e9s de la section transversale est un arc central. Les arcs lat\u00e9raux sont g\u00e9n\u00e9ralement tangents aux arcs sup\u00e9rieur et inf\u00e9rieur.<\/p>\n

\"Conception \"Conception<\/p>\n

Limit\u00e9 par la largeur de la m\u00e9thode traditionnelle de conception des r\u00e9servoirs, l'espace des deux c\u00f4t\u00e9s de l'arc sup\u00e9rieur du r\u00e9servoir n'est pas pleinement utilis\u00e9, donc dans la m\u00eame longueur, changer la forme de la section transversale du r\u00e9servoir existant, mais peut encore augmenter le volume ad\u00e9quat du r\u00e9servoir.<\/p>\n

Actuellement, la section transversale de la citerne des camions-citernes domestiques pour le transport de produits p\u00e9troliers adopte une structure rectangulaire ; dans les m\u00eames conditions de largeur et de hauteur, la section transversale de la citerne est beaucoup plus grande que celle de la remorque Ciment. La section transversale peut \u00eatre augment\u00e9e de 0,35 m2 en cons\u00e9quence (figure 6), et le volume de la citerne nouvellement con\u00e7ue peut atteindre environ 50 m3 pour le mod\u00e8le \u00e0 double bac de 47 m3, par exemple.<\/p>\n

2. Introduction de la structure de la semi-remorque \u00e0 r\u00e9servoir de poudre<\/h2>\n

Prenons comme exemple la semi-remorque citerne \u00e0 poudre \u00e0 double bac (type W), le volume est de 50m3, la masse totale est d'environ 9250kg, la pression de travail de la citerne \u00e0 poudre est de 0,2MPa, la plaque du corps de la citerne est une plaque d'acier T610L de 4mm, pour l'acier haute r\u00e9sistance T610L, la limite d'\u00e9lasticit\u00e9 du mat\u00e9riau est \u2265500MPa.<\/p>\n

\"Conception<\/p>\n

R\u00e9sistance \u00e0 la traction de 550MPa ~ 700MPa, \u00e9longation \u2265 18%. La semi-remorque citerne \u00e0 poudre se compose principalement d'un ensemble de corps de citerne, d'un ensemble de cadre et d'un m\u00e9canisme de d\u00e9placement, etc. o\u00f9 l'ensemble de corps de citerne contient le corps de citerne, le syst\u00e8me de fluidisation et le dispositif de renforcement, etc. La partie inf\u00e9rieure du corps de la citerne est soud\u00e9e au cadre et soutenue par de multiples traverses de cadre et des poutres longitudinales gauche et appropri\u00e9e. Le syst\u00e8me de fluidisation est install\u00e9 \u00e0 l'int\u00e9rieur du r\u00e9servoir, et les plaques coulissantes du syst\u00e8me de fluidisation sont soud\u00e9es des deux c\u00f4t\u00e9s de la partie inf\u00e9rieure du r\u00e9servoir. Il y a beaucoup de plaques de support soud\u00e9es sur la partie inf\u00e9rieure de la plaque de glissement, de sorte que la d\u00e9formation du r\u00e9servoir au niveau du fond et de la partie sup\u00e9rieure de la plaque de glissement est faible.<\/p>\n

3. simplification du mod\u00e8le d'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis<\/h2>\n

Le corps de la citerne est soumis \u00e0 des contraintes locales principalement dans plusieurs conditions de travail telles que le freinage rapide, le virage rapide et le d\u00e9chargement, parmi lesquelles le corps de la citerne est soumis \u00e0 la valeur de contrainte la plus excellente lors du d\u00e9chargement sous pression, de sorte que seul le corps de la citerne de la condition de travail de d\u00e9chargement doit \u00eatre analys\u00e9 statiquement, et le renforcement interne du corps de la citerne est optimis\u00e9 par l'analyse statique.<\/p>\n

En supposant que la soudure entre le corps du r\u00e9servoir et la cuve est fiable pour la transmission de la force et du moment, l'influence des facteurs de fabrication tels que les contraintes r\u00e9siduelles dans le processus de fabrication et les facteurs de processus qui ont peu d'impact sur la structure globale (par exemple, les petits coins arrondis, les chanfreins et les soudures, etc.) peut \u00eatre ignor\u00e9e, ainsi que l'air comprim\u00e9 d\u00e9charg\u00e9 du compresseur d'air \u00e0 travers la zone fluidis\u00e9e pendant la condition de d\u00e9charge. Compte tenu de la disposition sym\u00e9trique du r\u00e9servoir, seule la moiti\u00e9 du r\u00e9servoir sup\u00e9rieur du syst\u00e8me de fluidisation a \u00e9t\u00e9 mod\u00e9lis\u00e9e et analys\u00e9e afin de visualiser plus rapidement et plus clairement les contraintes et la d\u00e9formation du r\u00e9servoir.<\/p>\n

\"Conception<\/p>\n

4. Analyse par \u00e9l\u00e9ments finis du mod\u00e8le de r\u00e9servoir renforc\u00e9<\/h2>\n

(1) Analyse du mod\u00e8le lorsqu'aucun dispositif de renforcement n'est install\u00e9.<\/h3>\n

Lorsqu'aucun dispositif de renforcement n'est install\u00e9 \u00e0 l'int\u00e9rieur du r\u00e9servoir, l'analyse des forces est effectu\u00e9e sur la moiti\u00e9 du r\u00e9servoir. Les nuages d'analyse (Figure 8 et Figure 9) montrent que la contrainte maximale sur le r\u00e9servoir est de 580,5 MPa, qui est situ\u00e9e sur l'arc lat\u00e9ral sup\u00e9rieur du r\u00e9servoir ; le reste est r\u00e9parti sur le dessus et le c\u00f4t\u00e9 du r\u00e9servoir, et la contrainte maximale sur le dessus du r\u00e9servoir est de 310,4 MPa, et la pression maximale sur le c\u00f4t\u00e9 du r\u00e9servoir est de 536,3 MPa. La d\u00e9formation maximale du r\u00e9servoir est de 96,1 mm, situ\u00e9e en haut de la section centrale du r\u00e9servoir, la d\u00e9formation maximale de l'arc lat\u00e9ral sup\u00e9rieur du r\u00e9servoir est de 60,5 mm, et la d\u00e9formation maximale du r\u00e9servoir lat\u00e9ral est de 59 mm. R\u00e9duire la quantit\u00e9 de d\u00e9formation du r\u00e9servoir.<\/p>\n

\"Conception<\/p>\n

\"Conception<\/p>\n

(2) Analyse du mod\u00e8le lorsque le dispositif de renforcement est ajout\u00e9.<\/h3>\n

Deux ensembles de dispositifs de renforcement avec une structure de contreventement transversale sont ajout\u00e9s au milieu de la cuve dans les bacs avant et arri\u00e8re.<\/p>\n

Le dispositif de renforcement est constitu\u00e9 d'un patin de plaque de renforcement, d'une plaque de renforcement et d'une armature de tension transversale soud\u00e9e sur la plaque de renforcement. La plaque de renfort est en forme d'anneau et fait saillie au milieu pour faciliter le soudage de l'entretoise transversale, dont l'\u00e9paisseur est de 6 mm, l'\u00e9paisseur du tampon de la plaque de renfort est de 4 mm, et l'entretoise transversale est une structure en acier \u00e0 canal pli\u00e9 en plaque 60\u00d740, dont l'\u00e9paisseur est de 5 mm.<\/p>\n

En outre, dans l'entrep\u00f4t avant et apr\u00e8s l'entrep\u00f4t r\u00e9servoir de soudure bout \u00e0 bout et l'entrep\u00f4t avant r\u00e9servoir et t\u00eate bout \u00e0 bout.<\/p>\n

Le dispositif de renforcement est compos\u00e9 d'une plaque de renforcement et d'un tampon de plaque, dont la plaque de renforcement pr\u00e9sente une structure annulaire, l'\u00e9paisseur de la plaque de renforcement est de 6 mm, et l'\u00e9paisseur du tampon de plaque de renforcement est de 4 mm.<\/p>\n

\"Conception<\/p>\n

En analysant le nuage, nous pouvons conclure que la contrainte maximale sur la citerne est r\u00e9duite \u00e0 499 MPa, qui est situ\u00e9e \u00e0 l'extr\u00e9mit\u00e9 de la plaque de renforcement dans le dispositif de renforcement en forme d'anneau au niveau de la soudure bout \u00e0 bout des bacs avant et arri\u00e8re ; le reste est r\u00e9parti sur le sommet de la citerne et l'arc lat\u00e9ral sup\u00e9rieur, et la contrainte maximale sur la citerne pleine est de 240,8 MPa, et le foyer maximal sur l'arc lat\u00e9ral sup\u00e9rieur est de 357 MPa. La d\u00e9formation maximale du r\u00e9servoir est r\u00e9duite \u00e0 23,3 mm. Situ\u00e9 au sommet de la section centrale du r\u00e9servoir, la d\u00e9formation maximale sur l'arc lat\u00e9ral sup\u00e9rieur \u00e9tait de 12,5 mm et la d\u00e9formation maximale du r\u00e9servoir lat\u00e9ral \u00e9tait de 15,1 mm.<\/p>\n

\"Conception<\/p>\n

\"Conception<\/p>\n

Gr\u00e2ce \u00e0 l'analyse par \u00e9l\u00e9ments finis de la structure de la nouvelle citerne de la remorque \u00e0 ciment et \u00e0 la disposition rationnelle et \u00e0 l'optimisation du dispositif de renforcement interne, la valeur de contrainte\/d\u00e9formation de la citerne a \u00e9t\u00e9 r\u00e9duite de 81,5 MPa\/72,8 mm par rapport \u00e0 celle avant l'ajout du dispositif de renforcement. La r\u00e9sistance \u00e0 la traction et la gamme d'allongement du mat\u00e9riau T610L, ainsi la conception du nouveau r\u00e9servoir de la semi-remorque \u00e0 ciment est r\u00e9alisable, il peut r\u00e9pondre \u00e0 la semi-remorque \u00e0 ciment en conformit\u00e9 avec les pr\u00e9misses de la r\u00e9glementation, le volume ad\u00e9quat de la semi-remorque \u00e0 ciment a augment\u00e9 d'environ 3m3, mais aussi pour r\u00e9pondre aux exigences de conception de la semi-remorque \u00e0 poudre de chaque type, pour r\u00e9pondre au march\u00e9 personnalis\u00e9 Il peut \u00e9galement compl\u00e9ter les exigences de conception de chaque type de semi-remorque \u00e0 poudre et satisfaire les besoins individuels du march\u00e9.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

1. Conception de la structure de la citerne La citerne de la remorque \u00e0 ciment se compose d'une t\u00eate avant, d'une t\u00eate arri\u00e8re et d'une jonction de citernes \u00e0 sections multiples. Dans la figure 4, par exemple, le r\u00e9servoir \"double bac\" est \u00e9quip\u00e9 d'un angle de 13\u00b0 ou 14\u00b0, principalement pour r\u00e9pondre \u00e0 l'angle requis pour que le mat\u00e9riau atteigne l'\u00e9tat de fluidification. Parmi eux, le r\u00e9servoir 1 et le r\u00e9servoir 5 et...<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":2392,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_seopress_robots_primary_cat":"none","_seopress_titles_title":"","_seopress_titles_desc":"","_seopress_robots_index":"","_kad_post_transparent":"","_kad_post_title":"","_kad_post_layout":"","_kad_post_sidebar_id":"","_kad_post_content_style":"","_kad_post_vertical_padding":"","_kad_post_feature":"","_kad_post_feature_position":"","_kad_post_header":false,"_kad_post_footer":false,"footnotes":""},"categories":[15],"tags":[],"class_list":["post-2390","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-guide"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2390","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2390"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2390\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media\/2392"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2390"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2390"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.semitanker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2390"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}